| 1 | |
| 00:00:05,090 --> 00:00:07,430 | |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله | |
| 2 | |
| 00:00:07,430 --> 00:00:12,590 | |
| وبركاته هنكمل مادة تصميم الآلات واحد المحاضرة | |
| 3 | |
| 00:00:12,590 --> 00:00:16,250 | |
| الـفاترة تكون نحكي عن ال modifying factors للـ | |
| 4 | |
| 00:00:16,250 --> 00:00:19,670 | |
| endurance limit software حكينا عن surface finish | |
| 5 | |
| 00:00:19,670 --> 00:00:26,370 | |
| الـ K A وحكينا عن الـ size factor K B اليوم هنحكي عن | |
| 6 | |
| 00:00:26,370 --> 00:00:34,930 | |
| الـ other factors K C K D و K E، الـ load factor Kc | |
| 7 | |
| 00:00:34,930 --> 00:00:39,070 | |
| احنا في الـ standard fatigue specimen كنا نعرض الـ | |
| 8 | |
| 00:00:39,070 --> 00:00:43,550 | |
| specimen لـ loading .. bending completely reverse | |
| 9 | |
| 00:00:43,550 --> 00:00:47,450 | |
| bending يعني في الواقع ممكن يكون شيء ثاني ممكن | |
| 10 | |
| 00:00:47,450 --> 00:00:50,630 | |
| يكون axle أو bending أو torsion أو أي combination | |
| 11 | |
| 00:00:50,630 --> 00:00:54,750 | |
| بين الشغلات هذه لأن المعادلة اللي باينة أمامك هي | |
| 12 | |
| 00:00:54,750 --> 00:00:57,970 | |
| Kc بالسواحة في bending لأنه أساسًا الـ standard | |
| 13 | |
| 00:00:57,970 --> 00:01:01,590 | |
| bending في حالة الـ axial loading مستوى point تمانية | |
| 14 | |
| 00:01:01,590 --> 00:01:07,270 | |
| خمسة، في حالة الـ torsion بتكون point five تسعة، في | |
| 15 | |
| 00:01:07,270 --> 00:01:10,630 | |
| حالة combination loading هندرسها لاحقًا في الـ | |
| 16 | |
| 00:01:10,630 --> 00:01:12,990 | |
| chapter كيف نحسبها | |
| 17 | |
| 00:01:16,710 --> 00:01:20,750 | |
| بالنسبة للـ temperature factor KD أن عكسنا الـ | |
| 18 | |
| 00:01:20,750 --> 00:01:23,830 | |
| tensile strength تتغير بتغير درجة الحرارة سواء | |
| 19 | |
| 00:01:23,830 --> 00:01:27,310 | |
| درجة الحرارة خفضت أو ارتفعت بيصير تغير في الـ | |
| 20 | |
| 00:01:27,310 --> 00:01:32,010 | |
| tensile strength الآن في عندي علاقة اللي هي ST على | |
| 21 | |
| 00:01:32,010 --> 00:01:35,030 | |
| SRT يعني strength at the desired temperature على | |
| 22 | |
| 00:01:35,030 --> 00:01:38,310 | |
| strength at room temperature في علاقة بالـ English | |
| 23 | |
| 00:01:38,310 --> 00:01:42,210 | |
| unit وفي علاقة بالـ .. بالـ metric units | |
| 24 | |
| 00:01:45,100 --> 00:01:49,400 | |
| طبعًا هذه العلاقة applies للـ steels في الـ | |
| 25 | |
| 00:01:49,400 --> 00:01:52,160 | |
| temperature range بين عشرين درجة وخمسمية وخمسين | |
| 26 | |
| 00:01:52,160 --> 00:01:58,680 | |
| درجة، بالحالة هذه الـ KD بيساوي ST على SRT تشوف | |
| 27 | |
| 00:01:58,680 --> 00:02:04,560 | |
| مثال عندي | |
| 28 | |
| 00:02:04,560 --> 00:02:10,100 | |
| ten thirty five steel الـ | |
| 29 | |
| 00:02:10,100 --> 00:02:10,620 | |
| material | |
| 30 | |
| 00:02:14,090 --> 00:02:23,190 | |
| عشرة خمس تلاتين steel has a tensile strength of | |
| 31 | |
| 00:02:23,190 --> 00:02:25,210 | |
| seventy kilo pound per square inch | |
| 32 | |
| 00:02:36,230 --> 00:02:41,190 | |
| and is to be used for a part that sees 450 درجة في | |
| 33 | |
| 00:02:41,190 --> 00:02:45,230 | |
| هالأنهاية in series، هتستخدم في قطع ميكانيكية في | |
| 34 | |
| 00:02:45,230 --> 00:02:48,810 | |
| بيئة درجة حرارتها 450 درجة اللي هي الـ temperature | |
| 35 | |
| 00:02:48,810 --> 00:02:52,810 | |
| بس | |
| 36 | |
| 00:02:52,810 --> 00:02:56,450 | |
| 450 في | |
| 37 | |
| 00:02:56,450 --> 00:03:00,970 | |
| هالأنهاية estimate | |
| 38 | |
| 00:03:00,970 --> 00:03:02,910 | |
| the temperature factor | |
| 39 | |
| 00:03:07,190 --> 00:03:10,270 | |
| if the room temperature endurance limit by the | |
| 40 | |
| 00:03:10,270 --> 00:03:34,550 | |
| test is اللي هي | |
| 41 | |
| 00:03:34,550 --> 00:03:35,290 | |
| SE prime | |
| 42 | |
| 00:03:38,940 --> 00:03:44,860 | |
| عند سبعين درجة | |
| 43 | |
| 00:03:44,860 --> 00:03:50,140 | |
| Fahrenheit بتساوي | |
| 44 | |
| 00:03:50,140 --> 00:03:59,680 | |
| تسعة وتلاتين square | |
| 45 | |
| 00:03:59,680 --> 00:03:59,980 | |
| inch | |
| 46 | |
| 00:04:12,580 --> 00:04:17,880 | |
| طيب احنا حكينا الـ ST على | |
| 47 | |
| 00:04:17,880 --> 00:04:27,480 | |
| الـ S room temperature ايش بتساوي سابقا | |
| 48 | |
| 00:04:27,480 --> 00:04:32,700 | |
| تسعة تمانية زائد | |
| 49 | |
| 00:04:32,700 --> 00:04:40,020 | |
| تلاتة ونص عشرة أس سالب أربعة | |
| 50 | |
| 00:04:43,800 --> 00:04:49,100 | |
| T F minus | |
| 51 | |
| 00:04:49,100 --> 00:05:03,680 | |
| ستة point تلاتة في عشرة سالب سبعة T F square يعني | |
| 52 | |
| 00:05:03,680 --> 00:05:11,020 | |
| هتكون تساوي point تسعة تمانية زائد | |
| 53 | |
| 00:05:12,890 --> 00:05:17,230 | |
| تلاتة ونص في | |
| 54 | |
| 00:05:17,230 --> 00:05:25,150 | |
| عشرة سالب أربعة في | |
| 55 | |
| 00:05:25,150 --> 00:05:30,530 | |
| درجة الحرارة اللي هي أربعمية وخمسين minus | |
| 56 | |
| 00:05:30,530 --> 00:05:36,330 | |
| six point تلاتة في عشرة سالب سبعة في أربعمية و | |
| 57 | |
| 00:05:36,330 --> 00:05:39,330 | |
| خمسين تربيع | |
| 58 | |
| 00:05:49,620 --> 00:05:56,020 | |
| أكام؟ واحد و | |
| 59 | |
| 00:05:56,020 --> 00:06:00,720 | |
| زيرو واحد معناته | |
| 60 | |
| 00:06:00,720 --> 00:06:06,980 | |
| الـ KD بتساوي | |
| 61 | |
| 00:06:06,980 --> 00:06:10,420 | |
| اللي | |
| 62 | |
| 00:06:10,420 --> 00:06:12,560 | |
| هي ST | |
| 63 | |
| 00:06:14,640 --> 00:06:20,800 | |
| على S room temperature اللي هي 1.01 والـ SE على فرض | |
| 64 | |
| 00:06:20,800 --> 00:06:27,080 | |
| أنه بس أخذ في اعتبار الـ temperature factor هتكون | |
| 65 | |
| 00:06:27,080 --> 00:06:34,200 | |
| ساوي KD في الـ SE prime يعني هتكون اللي هي عند 70 | |
| 66 | |
| 00:06:34,200 --> 00:06:41,940 | |
| في فهرنهايت هتكون اللي هي 1.01 في 39 | |
| 67 | |
| 00:06:50,840 --> 00:06:57,300 | |
| أنا عندي الـ SEP معروف عن درجة حرارة الـ 70 حالة | |
| 68 | |
| 00:06:57,300 --> 00:07:04,240 | |
| ثانية، only the tensile strength at room | |
| 69 | |
| 00:07:04,240 --> 00:07:13,220 | |
| temperature is known يعني tensile strength اللي | |
| 70 | |
| 00:07:13,220 --> 00:07:16,520 | |
| هي عند درجة الحرارة معروفة اللي هي سبعين kilo | |
| 71 | |
| 00:07:16,520 --> 00:07:18,000 | |
| pound per square inch | |
| 72 | |
| 00:07:21,600 --> 00:07:26,640 | |
| يعني ممكن أحلى أحكي إنه استخدم نفس العلاقة ST على | |
| 73 | |
| 00:07:26,640 --> 00:07:31,120 | |
| SRT بيستخدم واحد point واحد ومنها بعدها أحكي أن ST | |
| 74 | |
| 00:07:31,120 --> 00:07:37,480 | |
| عند الـ temperature هتساوي one point واحد S room | |
| 75 | |
| 00:07:37,480 --> 00:07:43,860 | |
| temperature يعني هتكون واحد point واحد في سبعين | |
| 76 | |
| 00:07:50,710 --> 00:07:56,550 | |
| بعدين أنا هتحكي SE عندي الـ temperature بصورة ونص | |
| 77 | |
| 00:07:56,550 --> 00:08:09,170 | |
| الـ ST أكم؟ | |
| 78 | |
| 00:08:09,170 --> 00:08:15,630 | |
| أكم سبعين؟ فبصير خمس تلاتين؟ | |
| 79 | |
| 00:08:26,110 --> 00:08:30,390 | |
| لأ لما عملت في الطريقة هذه باناتو ضمنت كأنه الـ KD | |
| 80 | |
| 00:08:30,390 --> 00:08:36,350 | |
| واحد بس هي مضمونة مضمنة لأنه أنا حاسب الـ strength | |
| 81 | |
| 00:08:36,350 --> 00:08:41,130 | |
| عند درجة الحرارة المطلوبة ومن حسب الـ endurance | |
| 82 | |
| 00:08:41,130 --> 00:08:44,790 | |
| limit عند درجة الحرارة المطلوبة فهيكون كأنه حاطظ | |
| 83 | |
| 00:08:44,790 --> 00:08:45,710 | |
| الـ KD واحد | |
| 84 | |
| 00:08:55,680 --> 00:09:01,920 | |
| الـ reliability factor اللي هو الـ KE احنا بنحكي على | |
| 85 | |
| 00:09:01,920 --> 00:09:07,020 | |
| library للبيانات اللي استخدمناها عشان يوجد علاقة | |
| 86 | |
| 00:09:07,020 --> 00:09:11,640 | |
| بين الـ SE prime والـ tensile strength إذا فاكرين | |
| 87 | |
| 00:09:11,640 --> 00:09:18,320 | |
| الـ curve هذا احنا | |
| 88 | |
| 00:09:18,320 --> 00:09:23,690 | |
| عملنا curve fit، الـ curve fit لنعمل على أساس أنه | |
| 89 | |
| 00:09:23,690 --> 00:09:27,650 | |
| خمسين في المية .. يعني الجهة أندا في النص بالظبط | |
| 90 | |
| 00:09:27,650 --> 00:09:30,810 | |
| خمسين في المية .. above خمسين في المية أيش below | |
| 91 | |
| 00:09:30,810 --> 00:09:36,270 | |
| يعني كانت الـ reliability عندي fifty percent if الـ | |
| 92 | |
| 00:09:36,270 --> 00:09:43,890 | |
| reliability اختلفت عن اللي هو خمسين | |
| 93 | |
| 00:09:43,890 --> 00:09:47,990 | |
| في المية ما عندي لازم أعمل أيش modification | |
| 94 | |
| 00:09:49,950 --> 00:09:52,110 | |
| عند الـ reliability اللي هي خمسين في المية بتكون | |
| 95 | |
| 00:09:52,110 --> 00:09:57,550 | |
| عندي الـ reliability factor اللي هي واحد تسعين في | |
| 96 | |
| 00:09:57,550 --> 00:10:01,170 | |
| المية، table ستة أربعة وطبعًا بتكون سواء بون تمانية | |
| 97 | |
| 00:10:01,170 --> 00:10:09,230 | |
| تسعة سبعة وهاكذا، فإذا بدنا نشهد other than fifty | |
| 98 | |
| 00:10:09,230 --> 00:10:12,450 | |
| percent reliability فلازم أخذ في الاعتبار اللي هو | |
| 99 | |
| 00:10:12,450 --> 00:10:13,990 | |
| تغير الـ reliability للـ data | |
| 100 | |
| 00:10:18,910 --> 00:10:26,290 | |
| طيب في اللي هي other effects في | |
| 101 | |
| 00:10:26,290 --> 00:10:31,630 | |
| شغلات ثانية ممكن أخذ في الحسبان زي عندي مثلًا الـ | |
| 102 | |
| 00:10:31,630 --> 00:10:36,610 | |
| residual stresses في عندي إجهادات مختزنة مثلًا | |
| 103 | |
| 00:10:36,610 --> 00:10:40,750 | |
| نتيجة بعض عملية التصنيع ممكن أعمل عملية لحام في | |
| 104 | |
| 00:10:40,750 --> 00:10:47,670 | |
| قطع يعني محشورة constraint وممكن تصير فيها إجهادات | |
| 105 | |
| 00:10:47,670 --> 00:10:54,790 | |
| مختزنة أو خلال عملية تصنيع مثلًا أنا عملت عليها بعض | |
| 106 | |
| 00:10:54,790 --> 00:10:59,810 | |
| عمليات التشكيل بعد ما تشكيل بت .. بت .. بتصير مخزن | |
| 107 | |
| 00:10:59,810 --> 00:11:02,770 | |
| فيه stresses يعني لو قد ناشي بيضل فيه stresses | |
| 108 | |
| 00:11:02,770 --> 00:11:08,130 | |
| مخزن، هذا بيسمى الـ residual stresses هذا بتأثر هذا | |
| 109 | |
| 00:11:08,130 --> 00:11:11,450 | |
| في عندي direction characteristics from cold | |
| 110 | |
| 00:11:11,450 --> 00:11:24,610 | |
| working، لو أنا جبت مثلًا metal وعملت له forming by | |
| 111 | |
| 00:11:24,610 --> 00:11:25,010 | |
| rolling | |
| 112 | |
| 00:11:31,370 --> 00:11:37,010 | |
| بيصير استطالة بهذا الاتجاه، أظهر، مع أن الخصائص | |
| 113 | |
| 00:11:37,010 --> 00:11:40,910 | |
| الميكانيكية في الاتجاه الطولي هتختلف عن الخصائص | |
| 114 | |
| 00:11:40,910 --> 00:11:45,310 | |
| الميكانيكية في الاتجاه المستعرض فبتبطل خصائص | |
| 115 | |
| 00:11:45,310 --> 00:11:50,810 | |
| ميكانيكية متجانسة في المكان يعني هذا برضه أحد | |
| 116 | |
| 00:11:50,810 --> 00:11:55,030 | |
| اللي عندي، الـ case hardening ممكن أعمل أنا تقسية | |
| 117 | |
| 00:11:55,030 --> 00:12:03,290 | |
| سطحية بطرق حرارية أو طرق ميكانيكية أو طرق كيميائية | |
| 118 | |
| 00:12:03,290 --> 00:12:09,010 | |
| أو مجتمع طرق حرارية ممكن أعمل معالجة حرارية سطحية | |
| 119 | |
| 00:12:12,930 --> 00:12:18,430 | |
| فهذا بالحرارة في طرق ميكانيكية ممكن أعمل shot | |
| 120 | |
| 00:12:18,430 --> 00:12:21,430 | |
| peening مثلًا أعمل قذف للسطح أحط فيه stresses | |
| 121 | |
| 00:12:21,430 --> 00:12:25,050 | |
| compressive stress هذا ميكانيكية أو ممكن أعمله | |
| 122 | |
| 00:12:25,050 --> 00:12:32,310 | |
| plating أحط له على طبقة chrome أو طبقة اللي هو zinc | |
| 123 | |
| 00:12:32,310 --> 00:12:35,850 | |
| فالـ | |
| 124 | |
| 00:12:35,850 --> 00:12:38,770 | |
| case hardening برضه هو بيغير الخواص فعندي السطح | |
| 125 | |
| 00:12:38,770 --> 00:12:43,190 | |
| الخارجي الخواص مختلفة عن جوا عندي .. ممكن تكون عندي | |
| 126 | |
| 00:12:43,190 --> 00:12:47,170 | |
| الـ corrosion إنه يصير .. الـ corrosion يصير تآكل صدأ | |
| 127 | |
| 00:12:47,170 --> 00:12:52,430 | |
| بيعتمد حسب الـ قطع اللي هي البيئة الموجودة فيها ممكن | |
| 128 | |
| 00:12:52,430 --> 00:12:56,090 | |
| تكون موجودة فيه بيئة بحر الـ corrosion فيها يعني بيئة | |
| 129 | |
| 00:12:56,090 --> 00:13:00,790 | |
| بحرية أو بيئة كيميائية أو بيئة فيها إشعاعات اللي | |
| 130 | |
| 00:13:00,790 --> 00:13:06,930 | |
| عالشعاعات طبعًا بتخرب كثير اللي في عندي الـ | |
| 131 | |
| 00:13:06,930 --> 00:13:08,310 | |
| surface | |
| 132 | |
| 00:13:10,440 --> 00:13:16,980 | |
| conditioning يعني مفتوح هذا المصطلح إنه ممكن أفهم | |
| 133 | |
| 00:13:16,980 --> 00:13:19,320 | |
| بأكثر طريقة service condition ممكن أعمل service | |
| 134 | |
| 00:13:19,320 --> 00:13:22,320 | |
| بشكل معين مثلًا ممكن أعمل service خشن عشان الـ | |
| 135 | |
| 00:13:22,320 --> 00:13:27,240 | |
| handling تخشين له فبغير الـ .. يعني دراسة الـ stress | |
| 136 | |
| 00:13:27,240 --> 00:13:33,620 | |
| concentrations بتكون مختلفة لإنه شيء يعني مش واضح | |
| 137 | |
| 00:13:33,620 --> 00:13:41,710 | |
| معاك عندك طبعًا في الحالات هذه البيانات بتكون محدودة | |
| 138 | |
| 00:13:41,710 --> 00:13:45,830 | |
| يا إما بعمل research بعمل modification للخواص طبق | |
| 139 | |
| 00:13:45,830 --> 00:13:49,350 | |
| للحاجة إذا عندي القدرة وإذا عندي مثلًا في القطعة | |
| 140 | |
| 00:13:49,350 --> 00:13:53,170 | |
| دي بحتاج كميات غزيرة جدا محرزة أعمل research عليها | |
| 141 | |
| 00:13:53,170 --> 00:14:02,010 | |
| أو ما ي .. ممكن تعتمد على تقدير المصمم مثلًا KF | |
| 142 | |
| 00:14:02,010 --> 00:14:06,070 | |
| modifying factor مثلًا تمام من عشرة تسعة من عشرة | |
| 143 | |
| 00:14:06,070 --> 00:14:10,110 | |
| سبعة من عشرة تعتمد على تقدير المصمم التقدير بتاعه | |
| 144 | |
| 00:14:10,110 --> 00:14:17,370 | |
| يعتمد على الخبرة بتاعته نشوف | |
| 145 | |
| 00:14:17,370 --> 00:14:17,850 | |
| مثال | |
| 146 | |
| 00:14:34,120 --> 00:14:41,600 | |
| عندي a 1080 hot rolled steel material دي | |
| 147 | |
| 00:14:41,600 --> 00:14:50,860 | |
| عشرة تمانين hot rolled steel | |
| 148 | |
| 00:14:50,860 --> 00:14:55,240 | |
| bar | |
| 149 | |
| 00:14:55,240 --> 00:14:58,940 | |
| has been machined بتقدر ممكن احنا عملنا له | |
| 150 | |
| 00:14:58,940 --> 00:14:59,440 | |
| machining | |
| 151 | |
| 00:15:06,000 --> 00:15:15,820 | |
| to a diameter القطر واحد انش it | |
| 152 | |
| 00:15:15,820 --> 00:15:19,680 | |
| is to be placed in reversed axial loading of | |
| 153 | |
| 00:15:19,680 --> 00:15:24,700 | |
| seventy thousand cycles ده عمله reversed axial | |
| 154 | |
| 00:15:24,700 --> 00:15:31,720 | |
| loading reverse axial | |
| 155 | |
| 00:15:31,720 --> 00:15:34,180 | |
| loading | |
| 156 | |
| 00:15:43,020 --> 00:15:56,140 | |
| هعمل reverse axle loading up to failure طبعا | |
| 157 | |
| 00:15:56,140 --> 00:16:01,380 | |
| ال reverse axeling صار في بيئة الحرارة بتاعتها 652 | |
| 158 | |
| 00:16:01,380 --> 00:16:01,760 | |
| temperature | |
| 159 | |
| 00:16:12,660 --> 00:16:19,980 | |
| Using ASTM Minimum Properties and Reliability for | |
| 160 | |
| 00:16:19,980 --> 00:16:24,260 | |
| the Neuros Limit Estimate of 99% يعني Reliability | |
| 161 | |
| 00:16:24,260 --> 00:16:29,100 | |
| 99 | |
| 162 | |
| 00:16:29,100 --> 00:16:30,120 | |
| % | |
| 163 | |
| 00:16:35,570 --> 00:16:38,410 | |
| estimate the endurance limit and fatigue strength | |
| 164 | |
| 00:16:38,410 --> 00:16:47,370 | |
| at 70,000 cycle يعني بده نفس بال SE و | |
| 165 | |
| 00:16:47,370 --> 00:16:55,150 | |
| ال strength عشان تعيش 70,000 cycle طبعا ال SE ايش | |
| 166 | |
| 00:16:55,150 --> 00:16:58,730 | |
| بتساوي KA | |
| 167 | |
| 00:16:58,730 --> 00:17:01,110 | |
| KP | |
| 168 | |
| 00:17:03,790 --> 00:17:16,690 | |
| KC KD KA SE' صح ال SE' شو يستوي حسب | |
| 169 | |
| 00:17:16,690 --> 00:17:22,010 | |
| نصف ال SUT إذا كانت أقل من 200 كيلو pound per | |
| 170 | |
| 00:17:22,010 --> 00:17:26,450 | |
| square inch أو مئة إذا كانت أكبر صح معناته لازم | |
| 171 | |
| 00:17:26,450 --> 00:17:27,310 | |
| على فرض | |
| 172 | |
| 00:17:32,830 --> 00:17:37,630 | |
| الـ SUT مار هجيبها من | |
| 173 | |
| 00:17:37,630 --> 00:17:42,110 | |
| ال tables هو معطينا ال material عشرة تمانين petrol | |
| 174 | |
| 00:17:42,110 --> 00:17:45,890 | |
| and steel يعني | |
| 175 | |
| 00:17:45,890 --> 00:17:47,050 | |
| خلنا نفتح ال table | |
| 176 | |
| 00:18:22,530 --> 00:18:32,770 | |
| تاب ال A20 لأنه ألف و تمانين hot rolled steel ten | |
| 177 | |
| 00:18:32,770 --> 00:18:38,610 | |
| style strength مية و اتناشر مية | |
| 178 | |
| 00:18:38,610 --> 00:18:44,610 | |
| واتناشر kilo pound per square inch مية | |
| 179 | |
| 00:18:44,610 --> 00:18:45,250 | |
| واتناشر | |
| 180 | |
| 00:18:52,450 --> 00:19:02,690 | |
| الـ A20 هنا تلقاس A' هتساوي | |
| 181 | |
| 00:19:02,690 --> 00:19:09,970 | |
| نصف في مية و اتناش هيكون | |
| 182 | |
| 00:19:09,970 --> 00:19:13,730 | |
| ستة خمسين KPSI | |
| 183 | |
| 00:19:19,880 --> 00:19:28,940 | |
| الـ KA Surface Finish Factor صح؟ | |
| 184 | |
| 00:19:28,940 --> 00:19:43,040 | |
| إنه | |
| 185 | |
| 00:19:43,040 --> 00:19:44,000 | |
| Machined | |
| 186 | |
| 00:19:46,160 --> 00:19:50,140 | |
| معناته ال A هتكون ساوي 2 وال B minus 0.2 | |
| 187 | |
| 00:19:50,140 --> 00:20:02,380 | |
| 17 صح ال KA بيساوي | |
| 188 | |
| 00:20:02,380 --> 00:20:12,220 | |
| A SUT plus B و A بيساوي 2 | |
| 189 | |
| 00:20:19,510 --> 00:20:26,870 | |
| KPSI B -0 | |
| 190 | |
| 00:20:26,870 --> 00:20:36,810 | |
| .217 يعني هتكون هتساوى 2 في ال SUT 112 أُس | |
| 191 | |
| 00:20:36,810 --> 00:20:39,370 | |
| minus 0.217 | |
| 192 | |
| 00:20:51,770 --> 00:20:56,830 | |
| هذه KL هو ال load factor | |
| 193 | |
| 00:20:56,830 --> 00:21:03,490 | |
| كم؟ | |
| 194 | |
| 00:21:03,490 --> 00:21:06,790 | |
| هذي | |
| 195 | |
| 00:21:06,790 --> 00:21:08,910 | |
| ال table 6.2 | |
| 196 | |
| 00:21:24,490 --> 00:21:30,810 | |
| ال KB اللي | |
| 197 | |
| 00:21:30,810 --> 00:21:41,390 | |
| هو ال size factor هو معطيني القطر واحد انش آه | |
| 198 | |
| 00:21:41,390 --> 00:21:47,890 | |
| الآن هو معطيني rotating ولا non-rotating | |
| 199 | |
| 00:22:09,540 --> 00:22:15,940 | |
| هو مش حاجة هل هو rotating ولا .. مش في دور خيار | |
| 200 | |
| 00:22:15,940 --> 00:22:18,900 | |
| أعتبره rotating يعني إذا مش rotating بيختلف الاشي | |
| 201 | |
| 00:22:18,900 --> 00:22:28,520 | |
| على فرض إن rotating إذا | |
| 202 | |
| 00:22:28,520 --> 00:22:31,500 | |
| كان الاتجاه المدحسب دي اكملا في الأول بون تلاتة | |
| 203 | |
| 00:22:31,500 --> 00:22:42,790 | |
| سبعة في دي لكن إذا هو rotating بس | |
| 204 | |
| 00:22:42,790 --> 00:22:46,490 | |
| هو مرضه يعطي المعلومة for axial loading there is | |
| 205 | |
| 00:22:46,490 --> 00:22:53,690 | |
| no size effect KB بيساوي | |
| 206 | |
| 00:22:53,690 --> 00:22:59,670 | |
| واحد لأنه اندي اكسل loading | |
| 207 | |
| 00:23:11,170 --> 00:23:16,990 | |
| الـ KC بتساوي | |
| 208 | |
| 00:23:16,990 --> 00:23:31,330 | |
| 0.85 for axial loading ال | |
| 209 | |
| 00:23:31,330 --> 00:23:36,250 | |
| KD ال temperature ال | |
| 210 | |
| 00:23:36,250 --> 00:23:36,710 | |
| KD دي | |
| 211 | |
| 00:23:40,110 --> 00:23:46,350 | |
| بتكون 0.8 زائد | |
| 212 | |
| 00:23:46,350 --> 00:23:57,570 | |
| 3.5 في 10 أس سالب 4 TF minus 6 | |
| 213 | |
| 00:23:57,570 --> 00:24:03,250 | |
| 0.3 في 10 أس سالب 7 TF | |
| 214 | |
| 00:24:04,890 --> 00:24:10,870 | |
| تربيع يعني هكون 0.98 زائد 3.5 | |
| 215 | |
| 00:24:10,870 --> 00:24:18,330 | |
| في 10 أس سالب 4 في 650 minus 6 | |
| 216 | |
| 00:24:18,330 --> 00:24:23,290 | |
| 0.3 في 10 أس سالب 7 في 650 | |
| 217 | |
| 00:24:23,290 --> 00:24:34,260 | |
| تربيع 0.941 0.941 لأن | |
| 218 | |
| 00:24:34,260 --> 00:24:35,620 | |
| عندي 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 219 | |
| 00:24:35,620 --> 00:24:36,000 | |
| 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 220 | |
| 00:24:36,000 --> 00:24:43,060 | |
| 9 و 9 و 9 | |
| 221 | |
| 00:24:43,060 --> 00:24:45,100 | |
| و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 222 | |
| 00:24:45,100 --> 00:24:48,060 | |
| 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 223 | |
| 00:24:48,060 --> 00:24:48,460 | |
| 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 224 | |
| 00:24:48,460 --> 00:24:49,120 | |
| 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 225 | |
| 00:24:49,120 --> 00:25:01,840 | |
| 9 و 9 و 9 و 9 و | |
| 226 | |
| 00:25:03,210 --> 00:25:09,870 | |
| KA اللي هو 0.718 في KB اللي | |
| 227 | |
| 00:25:09,870 --> 00:25:16,430 | |
| هي 1 في ال KC 0.85 في ال KD | |
| 228 | |
| 00:25:16,430 --> 00:25:22,230 | |
| 0.941 في ال KE 0.8 | |
| 229 | |
| 00:25:22,230 --> 00:25:28,510 | |
| 14 في ال SE prime 650 | |
| 230 | |
| 00:25:46,290 --> 00:26:00,250 | |
| طيب ال SF نحكي هنا هذه | |
| 231 | |
| 00:26:00,250 --> 00:26:07,740 | |
| 10 أس 3 عزيزي 1060 ال curve ال SF | |
| 232 | |
| 00:26:07,740 --> 00:26:19,780 | |
| سواء a n قص b صح؟ ال SF سواء a n قص b | |
| 233 | |
| 00:26:36,260 --> 00:26:43,160 | |
| ال A ايش يساوي؟ | |
| 234 | |
| 00:26:43,160 --> 00:26:53,580 | |
| F SUT الكل تربيع على | |
| 235 | |
| 00:26:53,580 --> 00:27:01,060 | |
| SE ال | |
| 236 | |
| 00:27:01,060 --> 00:27:04,100 | |
| SUT معروفة هنا و ال SE معروفة مطلوب نعرف ايشها | |
| 237 | |
| 00:27:05,570 --> 00:27:12,650 | |
| ال F ال | |
| 238 | |
| 00:27:12,650 --> 00:27:19,150 | |
| F شو يساوي؟ ال F بيساوي | |
| 239 | |
| 00:27:19,150 --> 00:27:25,130 | |
| اللي هي 1.06 minus | |
| 240 | |
| 00:27:25,130 --> 00:27:34,430 | |
| 2.8 10 أس سالب 3 في ال SUT | |
| 241 | |
| 00:27:37,020 --> 00:27:48,860 | |
| زائد 6.19 10 أس سالب 6 في ال SET تربيع | |
| 242 | |
| 00:27:51,250 --> 00:27:55,830 | |
| يعني هتكون 1.06 minus 2.8 | |
| 243 | |
| 00:27:55,830 --> 00:28:05,510 | |
| في 10 أس سالب 3 في 112 زائد 6 | |
| 244 | |
| 00:28:05,510 --> 00:28:12,930 | |
| .19 في 10 أس سالب 6 في 112 تربيع | |
| 245 | |
| 00:28:29,790 --> 00:28:34,190 | |
| 0.833 | |
| 246 | |
| 00:28:34,190 --> 00:28:40,010 | |
| يعني هنا ال A هتكون كم | |
| 247 | |
| 00:28:40,010 --> 00:28:44,250 | |
| ال | |
| 248 | |
| 00:28:44,250 --> 00:28:48,070 | |
| A | |
| 249 | |
| 00:28:48,070 --> 00:28:55,180 | |
| هتكون تستخدم 0.833 في 112 | |
| 250 | |
| 00:28:55,180 --> 00:29:00,340 | |
| الكل تربيع على الأسئلة حسبناها اللي هي 16.2 | |
| 251 | |
| 00:29:00,340 --> 00:29:13,140 | |
| 0.2 ال | |
| 252 | |
| 00:29:13,140 --> 00:29:17,700 | |
| B بتساوي | |
| 253 | |
| 00:29:24,500 --> 00:29:29,140 | |
| ناقص ثلث ال | |
| 254 | |
| 00:29:29,140 --> 00:29:33,000 | |
| log ال | |
| 255 | |
| 00:29:33,000 --> 00:29:40,520 | |
| F SUT على SA يعني | |
| 256 | |
| 00:29:40,520 --> 00:29:49,840 | |
| هتكون 90 minus ثلث ال log ال 0.8 | |
| 257 | |
| 00:29:51,520 --> 00:30:00,060 | |
| 33 في 112 على 16.2 وانت | |
| 258 | |
| 00:30:00,060 --> 00:30:06,140 | |
| اتنين كم | |
| 259 | |
| 00:30:06,140 --> 00:30:16,300 | |
| ال A طلعت كم و ال | |
| 260 | |
| 00:30:16,300 --> 00:30:16,580 | |
| B | |
| 261 | |
| 00:30:36,610 --> 00:30:43,290 | |
| -0.184 يعني عندي ال SF | |
| 262 | |
| 00:30:43,290 --> 00:30:50,870 | |
| هتكون A اللي هي 322.2 | |
| 263 | |
| 00:30:50,870 --> 00:30:59,970 | |
| في N اللي هي 70 ألف | |
| 264 | |
| 00:30:59,970 --> 00:31:04,570 | |
| B اللي هي -0.184 | |
| 265 | |
| 00:31:23,610 --> 00:31:31,990 | |
| 42.7 يعني إذا كان ال alternating load 42.7 القطعة | |
| 266 | |
| 00:31:31,990 --> 00:31:36,090 | |
| بتعيش 70 ألف cycle توقع | |
| 267 | |
| 00:31:50,530 --> 00:31:58,610 | |
| في سؤال؟ طيب | |
| 268 | |
| 00:32:27,340 --> 00:32:30,440 | |
| نحكي عن ال stress concentration و ال notch | |
| 269 | |
| 00:32:30,440 --> 00:32:35,960 | |
| sensitivity في حالة الفتيق loading طبعًا إذا في | |
| 270 | |
| 00:32:35,960 --> 00:32:39,560 | |
| عندي notch أو تغير في ال cross section أو ثقب أو | |
| 271 | |
| 00:32:39,560 --> 00:32:42,900 | |
| fillet أي تغير في cross section بيعمل لي stress | |
| 272 | |
| 00:32:42,900 --> 00:32:47,320 | |
| concentration عشان نحسب الفتيق stress | |
| 273 | |
| 00:32:47,320 --> 00:32:53,420 | |
| concentration factor في علاقة طبعًا | |
| 274 | |
| 00:32:55,930 --> 00:33:00,130 | |
| في material بتكون حساسة notches sensitive وفي | |
| 275 | |
| 00:33:00,130 --> 00:33:04,070 | |
| material بتكون not notches sensitive أتوقع ال | |
| 276 | |
| 00:33:04,070 --> 00:33:08,290 | |
| material تكون كل ما كانت أكثر قصاوة بتكون أكثر | |
| 277 | |
| 00:33:08,290 --> 00:33:13,510 | |
| حساسية لل notches المواد ال ductile كثير بتكونش | |
| 278 | |
| 00:33:13,510 --> 00:33:18,370 | |
| حساسة لل notches أو حسيتها بتكون قليلة ففي | |
| 279 | |
| 00:33:18,370 --> 00:33:20,290 | |
| relation بين ال notches sensitive اللي هي Q | |
| 280 | |
| 00:33:20,290 --> 00:33:26,250 | |
| بيساوي KF - 1 على KT - 1 اللي هو ال Q اللي هي Notch | |
| 281 | |
| 00:33:26,250 --> 00:33:32,810 | |
| sensitivity تتغير من 0 to not notch sensitive to | |
| 282 | |
| 00:33:32,810 --> 00:33:37,690 | |
| 1 fully sensitive ف ال notch sensitivity كيف | |
| 283 | |
| 00:33:37,690 --> 00:33:40,210 | |
| بيساوي اللي هو ال fatigue stress concentration | |
| 284 | |
| 00:33:40,210 --> 00:33:43,250 | |
| factor ناقص واحد على ال geometric stress | |
| 285 | |
| 00:33:43,250 --> 00:33:46,450 | |
| concentration factor ناقص واحد ال KT اللي بنجيه من | |
| 286 | |
| 00:33:46,450 --> 00:33:52,510 | |
| ال table زي ال table A 15 هذا في حالة ال bending في | |
| 287 | |
| 00:33:52,510 --> 00:33:55,750 | |
| حالة عندى shear بيكون ال notch sensitive in shear | |
| 288 | |
| 00:33:55,750 --> 00:34:02,130 | |
| بيستوى Kf in shear minus واحد على Kts minus واحد | |
| 289 | |
| 00:34:02,130 --> 00:34:04,530 | |
| في حالة كانت ال Q صفر | |
| 290 | |
| 00:34:07,290 --> 00:34:12,030 | |
| بتكون ال KF شو يستوي؟ واحد طلع المعادلة بحط Q | |
| 291 | |
| 00:34:12,030 --> 00:34:17,550 | |
| بستوي صفر بيصير ال Q ال KF بيستوي واحد في حالة | |
| 292 | |
| 00:34:17,550 --> 00:34:22,030 | |
| كمان انت ممكن ترى fully notch sensitive يعني ال Q | |
| 293 | |
| 00:34:22,030 --> 00:34:26,030 | |
| واحد بتكون ال KF بيستوي الكاتي | |
| 294 | |
| 00:34:30,860 --> 00:34:37,280 | |
| هن معطينا في الكتاب figure 626 في حالة .. ال notch | |
| 295 | |
| 00:34:37,280 --> 00:34:42,500 | |
| sensors دي في حالة reversed bending loading أو | |
| 296 | |
| 00:34:42,500 --> 00:34:47,980 | |
| reversed axial loading هن طبعا معطي ال notch | |
| 297 | |
| 00:34:47,980 --> 00:34:54,820 | |
| radius هن بالانش هن ال notch radius بالmillimeter | |
| 298 | |
| 00:34:54,820 --> 00:34:57,240 | |
| يعني اذا عندك .. يعني انا بشتغل ال curve على | |
| 299 | |
| 00:34:57,240 --> 00:35:01,510 | |
| English and metric units هو على ال y axis اللي هو | |
| 300 | |
| 00:35:01,510 --> 00:35:04,950 | |
| ال q ال notches في دي هي المعطينة ل different | |
| 301 | |
| 00:35:04,950 --> 00:35:11,370 | |
| steels وهذا ال curve ل الألمانيوم ألمانيوم سباكي | |
| 302 | |
| 00:35:11,370 --> 00:35:16,870 | |
| الألمانيوم طبعا كل ما بزيد ال strength بتاعة ال | |
| 303 | |
| 00:35:16,870 --> 00:35:23,030 | |
| steel لحظة ده نفس ال notch كل ما تزيد ال Q يعني كل | |
| 304 | |
| 00:35:23,030 --> 00:35:28,370 | |
| ما تصبح حساس اكتر لل notches ال Q بالزيد قبل متها، | |
| 305 | |
| 00:35:28,370 --> 00:35:32,070 | |
| هين عند ال strength هين خمسين kilo pound أو kilo | |
| 306 | |
| 00:35:32,070 --> 00:35:35,210 | |
| pound per square inch، هين مية، هين مية و خمسين، | |
| 307 | |
| 00:35:35,210 --> 00:35:39,680 | |
| هين متين و احد كذافبزيد ال strength بزيد ال notch | |
| 308 | |
| 00:35:39,680 --> 00:35:44,200 | |
| sensitivity و منها بحسب اللي هو KF بيصير واحد زاد | |
| 309 | |
| 00:35:44,200 --> 00:35:50,140 | |
| Q في KT minus واحد اللي هي من هذه المعادلة بقعد | |
| 310 | |
| 00:35:50,140 --> 00:35:53,340 | |
| بالطرفين في KT minus واحد بيصير عندى KF minus واحد | |
| 311 | |
| 00:35:53,340 --> 00:35:56,620 | |
| بيصير Q في KT minus واحد بعدين جيل واحد ع الجهة | |
| 312 | |
| 00:35:56,620 --> 00:36:02,180 | |
| التانيةفبصير عندك ال KF بالساوية واحد زي ال Q في | |
| 313 | |
| 00:36:02,180 --> 00:36:06,620 | |
| KT minus واحد هذا طبعا ال curve في حالة reversed | |
| 314 | |
| 00:36:06,620 --> 00:36:12,020 | |
| bending أو reversed axial loading في حالة reversed | |
| 315 | |
| 00:36:12,020 --> 00:36:18,040 | |
| torsional loading هي curve تانية طبعا نفس ال curve | |
| 316 | |
| 00:36:18,040 --> 00:36:21,360 | |
| عنده هنا notch radius | |
| 317 | |
| 00:36:30,610 --> 00:36:34,630 | |
| عندي هنا ال notch radius بال English units أو ال | |
| 318 | |
| 00:36:34,630 --> 00:36:37,910 | |
| notch radius بال metric units و هنا عندي ال torch | |
| 319 | |
| 00:36:37,910 --> 00:36:43,430 | |
| ده ال notch sensitivity و هي المعطيلة ال 10 side | |
| 320 | |
| 00:36:43,430 --> 00:36:46,310 | |
| strings هدى ل ال steels هدى ل ال aluminum و ال KFS | |
| 321 | |
| 00:36:46,310 --> 00:36:49,810 | |
| بسوة واحد زاد KUS في KTS minus واحد | |
| 322 | |
| 00:36:57,120 --> 00:37:01,600 | |
| أو ممكن استخدم الكيرفات equations ان هدول الكيرفات | |
| 323 | |
| 00:37:01,600 --> 00:37:08,600 | |
| أو هذه اعملها كيرفات انا عندي هذه الكيرفات من ون | |
| 324 | |
| 00:37:08,600 --> 00:37:11,220 | |
| جوا في بيانات وعملوا plotting ما زال بيانات موجودة | |
| 325 | |
| 00:37:11,220 --> 00:37:23,540 | |
| ممكن اعملاش كيرفات طيب | |
| 326 | |
| 00:37:27,140 --> 00:37:32,520 | |
| using curve فتح بحسب ال Q بيستوى | |
| 327 | |
| 00:37:32,520 --> 00:37:36,880 | |
| واحد على واحد جزر جزر تربية لل A على جزر ال R ال R | |
| 328 | |
| 00:37:36,880 --> 00:37:45,080 | |
| اللي هي Notch Radius Notch Radius الآن الجزر A هذا | |
| 329 | |
| 00:37:45,080 --> 00:37:50,200 | |
| parameter some parameter فيله معادلة في حالة ال | |
| 330 | |
| 00:37:50,200 --> 00:37:54,120 | |
| bending أو axial loading اللي هي reverse bending | |
| 331 | |
| 00:37:54,120 --> 00:37:58,650 | |
| أو axial loading أنا أحكيها إنها reversed | |
| 332 | |
| 00:38:27,280 --> 00:38:50,320 | |
| و هنا برضه reversed طيب | |
| 333 | |
| 00:38:51,520 --> 00:38:54,880 | |
| طب المعادلة يعني نفس المعادلة دول بس واحدة في ال | |
| 334 | |
| 00:38:54,880 --> 00:39:01,400 | |
| English units و واحدة فيهاش metric units هنا الجزر | |
| 335 | |
| 00:39:01,400 --> 00:39:04,220 | |
| A في حالة ال torsion واحدة في ال English units و | |
| 336 | |
| 00:39:04,220 --> 00:39:08,620 | |
| واحدة في ال metric units يعني أما بستخدم معادلة | |
| 337 | |
| 00:39:08,620 --> 00:39:15,300 | |
| هذه معادلة هذه معادلة أو هذه معادلة أو بستخدم هيش | |
| 338 | |
| 00:39:16,860 --> 00:39:21,060 | |
| ال curve دلوقت بستخدم ال curve ستة و عشرين وال | |
| 339 | |
| 00:39:21,060 --> 00:39:30,020 | |
| curve سبعة و عشرين أو المعادلات هذه في | |
| 340 | |
| 00:39:30,020 --> 00:39:35,620 | |
| حالة ال cast iron ال cast iron أساسا هو ملان جوا | |
| 341 | |
| 00:39:35,620 --> 00:39:41,760 | |
| notches فيه .. فيه كتير notches وبالتالي | |
| 342 | |
| 00:39:41,760 --> 00:39:45,380 | |
| لما بيعملوا فحص لل cast iron part already included | |
| 343 | |
| 00:39:46,630 --> 00:39:51,190 | |
| الـ notch فيه لأن الـ notch مليان نوتشز والتالي أي | |
| 344 | |
| 00:39:51,190 --> 00:39:57,490 | |
| نوتشز إضافية مش هتغير الواقع كتير يعني يفضل أو | |
| 345 | |
| 00:39:57,490 --> 00:40:02,110 | |
| يوصى أن نستخدم aqueous soap one two for all cast | |
| 346 | |
| 00:40:02,110 --> 00:40:05,310 | |
| irons نستخدم aqueous soap one two for cast irons | |
| 347 | |
| 00:40:05,310 --> 00:40:10,250 | |
| حديد الساكن نشوف | |
| 348 | |
| 00:40:10,250 --> 00:40:10,750 | |
| مثال | |
| 349 | |
| 00:40:14,960 --> 00:40:19,020 | |
| أستيل شافت في الـ bending لديه قوة أعظم من 690 | |
| 350 | |
| 00:40:19,020 --> 00:40:26,380 | |
| ميجا باسكال لدي شافت مصنوع من الستيل ال SUT بتاعته | |
| 351 | |
| 00:40:26,380 --> 00:40:39,960 | |
| 690 ميجا باسكال ال SUT 690 | |
| 352 | |
| 00:40:39,960 --> 00:40:42,100 | |
| ميجا | |
| 353 | |
| 00:40:45,530 --> 00:40:48,850 | |
| Pascal and a shoulder with a filled radius of | |
| 354 | |
| 00:40:48,850 --> 00:40:53,330 | |
| three millimeters connecting a 32 millimeter with | |
| 355 | |
| 00:40:53,330 --> 00:41:07,610 | |
| a 38 millimeter diameter عندي حد | |
| 356 | |
| 00:41:07,610 --> 00:41:08,530 | |
| اتنين تلاتين ميلي | |
| 357 | |
| 00:41:13,520 --> 00:41:26,000 | |
| و هذه تبعين تلاتين من ليه؟ وهذه | |
| 358 | |
| 00:41:26,000 --> 00:41:30,120 | |
| ر | |
| 359 | |
| 00:41:30,120 --> 00:41:32,940 | |
| تلاتة | |
| 360 | |
| 00:41:43,440 --> 00:41:52,900 | |
| هو الحالة اللي عندى هو في حالة reversed binding | |
| 361 | |
| 00:41:52,900 --> 00:41:59,000 | |
| reverse | |
| 362 | |
| 00:41:59,000 --> 00:42:08,120 | |
| binding دول كف الكف في الساوية واحد | |
| 363 | |
| 00:42:08,120 --> 00:42:12,180 | |
| زاد كيو في كتي | |
| 364 | |
| 00:42:21,140 --> 00:42:28,520 | |
| -1 معناته بدي احصل شطال ال KTE ال KTE هروح على | |
| 365 | |
| 00:42:28,520 --> 00:42:34,420 | |
| الجداول هزنت ايه خمستاشر | |
| 366 | |
| 00:43:05,090 --> 00:43:18,150 | |
| هذا صحيح احنا هيكون A خمستاش تسعة عند | |
| 367 | |
| 00:43:18,150 --> 00:43:31,090 | |
| ال R ال R على D عند ال R ال دي small هي أكم 32 و ال | |
| 368 | |
| 00:43:31,090 --> 00:43:37,770 | |
| R هي تلاتة و | |
| 369 | |
| 00:43:37,770 --> 00:43:42,790 | |
| دي capital أنا | |
| 370 | |
| 00:43:42,790 --> 00:43:53,530 | |
| اتقر على دي تلاتة على 32 ستكون point one something | |
| 371 | |
| 00:43:53,530 --> 00:43:54,610 | |
| صح point zero | |
| 372 | |
| 00:43:58,100 --> 00:44:09,500 | |
| one zero تسعة تلاتة و ال .. دي capital على دي اللي | |
| 373 | |
| 00:44:09,500 --> 00:44:14,260 | |
| هتكون اللي هو تمانية و تلاتين على اتنين و تلاتين | |
| 374 | |
| 00:44:14,260 --> 00:44:20,920 | |
| كام؟ | |
| 375 | |
| 00:44:20,920 --> 00:44:24,500 | |
| واحد | |
| 376 | |
| 00:44:24,500 --> 00:44:25,600 | |
| تمانية سبعة | |
| 377 | |
| 00:44:30,980 --> 00:44:36,880 | |
| طيب معناته أنا عندي هنا هتكون تقريبا هنا على الخط | |
| 378 | |
| 00:44:36,880 --> 00:44:41,300 | |
| هذا صح؟ مظبوط؟ | |
| 379 | |
| 00:44:41,300 --> 00:44:47,940 | |
| و احنا بنحكي واحد point واحد تمانية سبعة عندي هذه | |
| 380 | |
| 00:44:47,940 --> 00:44:54,720 | |
| واحد point واحد و هذه واحد point خاصة يعني أنا جاي | |
| 381 | |
| 00:44:54,720 --> 00:44:59,600 | |
| بين التلين هدول يعني تقريبا ال KT هتكون في المنطقة | |
| 382 | |
| 00:44:59,600 --> 00:45:05,160 | |
| هذه يعني هذه one point six one point سبعة خمسة | |
| 383 | |
| 00:45:05,160 --> 00:45:11,560 | |
| تقريبا واحد point سبعة خمسة احنا | |
| 384 | |
| 00:45:11,560 --> 00:45:18,820 | |
| هنا احنا وين؟ احنا على الخط هذا احنا بين هذا و هذا | |
| 385 | |
| 00:45:18,820 --> 00:45:25,540 | |
| صح؟ يعني عند هنا واحد point ستة واحد point ستة | |
| 386 | |
| 00:45:25,540 --> 00:45:28,600 | |
| اتنين واحد point ستة اتنين يعني هتكون ال KTE | |
| 387 | |
| 00:45:33,360 --> 00:45:44,720 | |
| واحد point ستة اتنين الـ اخمستاش تسعة قعد | |
| 388 | |
| 00:45:44,720 --> 00:45:48,520 | |
| الكاتين ال Q | |
| 389 | |
| 00:45:57,560 --> 00:46:02,500 | |
| احنا bending يعني هتكون شكل ستة ستة عشرين ال notch | |
| 390 | |
| 00:46:02,500 --> 00:46:08,760 | |
| عندي تلتة مليمتر صح هاي تلتة مليمتر و ال strength | |
| 391 | |
| 00:46:08,760 --> 00:46:16,920 | |
| أكمل ستمية و خمسين يعني bond ستة تسعة يعني احنا | |
| 392 | |
| 00:46:16,920 --> 00:46:20,800 | |
| جاين هنا يعني | |
| 393 | |
| 00:46:20,800 --> 00:46:29,080 | |
| هتكون تقريبا bond سبعة يعني بنحكي bond تمانية هتكون | |
| 394 | |
| 00:46:29,080 --> 00:46:35,600 | |
| تحت شوية point ..لحظة | |
| 395 | |
| 00:46:35,600 --> 00:46:39,500 | |
| لأ بينهم point تسعة عادي point تسعة و نص جاية | |
| 396 | |
| 00:46:39,500 --> 00:46:45,300 | |
| point تمانية أربعة مثلا تقريبا point تمانية أربعة | |
| 397 | |
| 00:46:45,300 --> 00:46:49,320 | |
| ال Q point | |
| 398 | |
| 00:46:49,320 --> 00:46:59,050 | |
| تمانية أربعة اللي هو figure ستة ستة عشرين يعني | |
| 399 | |
| 00:46:59,050 --> 00:47:09,490 | |
| هتكون ال KF الساوية واحد زائد point تمانية أربعة في | |
| 400 | |
| 00:47:09,490 --> 00:47:20,250 | |
| KT اللي هي واحد point ستة اتنين ناقص واحد واحد | |
| 401 | |
| 00:47:20,250 --> 00:47:23,670 | |
| point خمسة اتنين | |
| 402 | |
| 00:47:27,170 --> 00:47:35,650 | |
| أو ممكن أستخدم المعادلات استخدم | |
| 403 | |
| 00:47:35,650 --> 00:47:41,310 | |
| المعادلة اللي هي المعادلة التانية هذه جزر ال a | |
| 404 | |
| 00:47:41,310 --> 00:47:46,050 | |
| بالساوية واحد بون اتنين اربع minus منها بحسب جزر ال | |
| 405 | |
| 00:47:46,050 --> 00:47:53,250 | |
| a بعدين بحسب ال q و بعدين بقعد في المعادلة بس عادة | |
| 406 | |
| 00:47:53,250 --> 00:47:56,710 | |
| ال fatigue loading تخشش تعقيدات زي هيك لإن كل هذه | |
| 407 | |
| 00:47:56,710 --> 00:48:03,110 | |
| ال mathematical model درجة الخطأ فيها مش بسيطة و | |
| 408 | |
| 00:48:03,110 --> 00:48:07,890 | |
| التالت اتحبك هاش كتير في | |
| 409 | |
| 00:48:07,890 --> 00:48:15,770 | |
| حالة ال fatigue loading طيب | |
| 410 | |
| 00:48:23,410 --> 00:48:26,270 | |
| المحاضرة الجام شوف كيف how to apply ال fatigue | |
| 411 | |
| 00:48:26,270 --> 00:48:28,950 | |
| stress concentration factor | |